熱處理工藝設計

50CrVA鋼調速彈簧的 熱處理工藝設計

1 熱處理工藝課程設計的意義

熱處理工藝課程設計是高等工業(yè)學校金屬材料工程專業(yè)一次專業(yè)課設計練習，是熱處理原理與工藝課程的最后一個教學環(huán)節(jié)。其目的是：

（1）培養(yǎng)學生綜合運用所學的熱處理課程的知識去解決工程問題的能力，并使其所學知識得到鞏固和發(fā)展。

（2）學習熱處理工藝設計的一般方法、熱處理設備選用和裝夾具設計等。 （3）進行熱處理設計的基本技能訓練，如計算、工藝圖繪制和學習使用設計資料、手冊、標準和規(guī)范。

2 熱處理課程設計的任務

①普通熱處理工藝設計 ②特殊熱處理工藝設計 ③制定熱處理工藝參數(shù) ④選擇熱處理設備

⑤設計熱處理工藝所需的掛具、裝具或夾具 ⑥分析熱處理工序中材料的組織和性能 ⑦填寫工藝卡片

3 50CrVA調速彈簧的技術要求及選材

3.1 技術要求

50CrVA鋼噴油泵調速彈簧技術要求如下：

硬度：HRC46～51

3.2 零件圖

噴油泵調速彈簧的零件如圖3.1所示。

圖3.1 噴油泵調速彈簧

3.3 材料的選擇

3.3.1 零件用途

噴油泵調速彈簧，利用彈簧的受力形變和恢復來調節(jié)氣門的開合，從而調節(jié)噴油泵的噴油速度與噴油量。 3.3.2 工作條件

（1）噴油泵調速彈簧工作時，要承受高應力。

（2）噴油泵調速彈簧要承受高頻率往復運動。 （3）噴油泵調速彈簧要在較高的溫度下工作。 3.3.3 性能要求

彈簧的性能要求為如下幾個方面：

力學性能：由于彈簧是在彈性范圍內工作，不允許有永久變形。要求彈簧材料有良好的微塑性變形能力，即彈性極限、屈服極限和屈強比要高。

理化性能方面：噴油泵調速彈簧的工況很復雜，要在較高的溫度下長期工作，因此要求彈簧材料有良好的耐熱性，即有高的蠕變極限、蠕變速率較小和較低的應力松弛率。

工藝性能方面：尺寸較小的彈簧熱處理時變形大、難以校正和保證彈簧產品質量，宜選用已強化的彈簧材料，冷成型后不經淬火、回火，只須進行低溫退火。這樣更能保證大批量小彈簧的產品質量和成本低廉。

3.3.4 材料選擇

選用50CrVA鋼熱軋彈簧鋼絲卷制。由于50CrVA鋼中含有鉻能夠提高淬透性并且可降低錳引起過熱的敏感性，鉻熔于鐵素體中使彈性極限提高。釩可以細化組織，減少過熱敏感性，提高鋼的強度和沖擊韌性�？捎米魈貏e重要的承受高應力的各種尺寸的螺旋彈簧，也可也用作在300°C以下工作的重要彈簧，如各種閥門彈簧，噴油嘴彈簧。

3.3.5 50CrVA鋼化學成分及合金元素作用

表3.1 50CrVA鋼的化學成分（GB/T3077-1990）ω/%

C 0.44～0.54

Si 0.17～0.37

Mn 0.50～0.80

Cr 0.80～1.10

V 0.10～0.20

Ni ≤0.35

P ≤0.035

S ≤0.030

[1]

50CrVA鋼的化學成分示于表3.1 化學元素作用：

① C ：保證形成碳化物所需要的碳和保證淬火馬氏體能夠獲得的硬度 ② Cr：提高鋼的淬透性并有二次硬化作用，是剛在高溫時仍具高強度和高硬度，增加鋼的耐磨性，增高鋼的淬火溫度。

③ Si： 能提高鋼的淬透性和抗回火性，對鋼的綜合機械性能，還能增高淬火溫度，阻礙碳元素溶于鋼中。

④ Mn：能增加鋼的強度和硬度，有脫氧及脫硫的功效（形成MnS），防止熱脆，故Mn能改善鋼的鍛造性和韌性，可增進剛的硬化深度，降低鋼的下臨界點，增加奧氏體冷卻時的過冷度，細化珠光體組織以改善機械性能。 ⑤ V：可以細化組織，減少過熱敏感性，提高鋼的強度和沖擊韌性。

3.3.6 50CrVA鋼熱處理臨界轉變溫度 50CrVA鋼熱處理的臨界轉變溫度見表3.2

表3.2 50CrVA鋼臨界轉變溫度

[2]

臨界溫度（近似值）（℃）

鋼號

Ac1

50CrV

740

Ac3 810

Ar1 688

3.3.6 50CrVA鋼的淬透性曲線

圖3.2 50CrVA鋼的淬透性曲線

3.4 50CrVA鋼調速彈簧加工制造工藝流程

50CrVA鋼調速彈簧加工制造工藝流程如下：

鋼材檢查→盤旋與調整→淬火→清洗→中溫回火→校正→檢驗→法蘭

4 50CrVA調速彈簧的熱處理工藝

4.1 50CrVA鋼的淬火工藝

4.1.1 淬火目的

淬火的目的是使過冷奧氏體進行馬氏體轉變，得到馬氏體組織，然后配合以不同溫度的回火，提高彈簧的強度和彈性，獲得所需的力學性能。 4.1.2 熱處理設備

選用RDM系列埋入式鹽浴爐，鹽浴爐參數(shù)見 表 4.1。

說明：鹽浴爐適用于中小型工件加熱。加熱速度快，溫度均勻，中性介質，不易氧化、脫碳；爐口敞開，便于吊掛，工件變形小。

裝爐方式：40件/爐 ，用專用夾具，懸掛入爐。

表4.1 RDM-100-13 埋入式鹽浴爐

電源

型號 RMD-100-13

額定功率

相數(shù)

100(KW)

3

電壓 380(V)

1300℃ 額定溫度

mm) 450×350×560

[3]

工作空間尺寸(mm×

4.1.3 淬火溫度 淬火溫度：860±10℃

依據(jù)：加熱溫度t=Ac3＋30～50℃， t=810+50=860℃ 故取860±10℃。 4.1.4 加熱方式

鹽浴爐加熱，溫度均勻，加熱速度快。 4.1.5 加熱介質

加熱介質：50%NaCl+50%BaCl2 4.1.6 保溫時間

保溫時間：5min

選定的依據(jù)：加熱時間可按下列公式進行計算：t=a×K×D，式中t為加熱時間（min），K為反映裝爐時的修正系數(shù)，可根據(jù)表4.3可得K取1.4，a為加

熱系數(shù)min/mm,加熱系數(shù)a可根據(jù)鋼種與加熱介質、加熱溫度，參數(shù)按照表4.2選取，D為工件有效厚度（mm）可得t=a×K×D=0.75×1.4×3.2=3.36min�？紤]到夾具的隨爐加熱，所以， 取保溫時間5min

表4.2 工件加熱系數(shù)a

[4]

鋼號 碳鋼 合金鋼 高合金鋼 高速鋼

退火、正火（箱式爐） 0.7～0.8min/mm 0.9～1.0min/mm 1.0～1.5min/mm 2～3min/mm

箱式爐 0.7～0.8min/mm 0.9～1.0min/mm 預熱1min/mm 加熱45s/mm 2～2.5min/mm

淬火

鹽爐 20～30s/mm 30～45s/mm 預熱30s/mm 加熱16s/mm 預熱15～30s/mm 加熱8～12s/mm

表4.3 工件裝爐修正系數(shù)K

4.1.7 冷卻方式

由于50CrVA鋼淬透性較好，冷卻速度越大，則淬火內應力越大，淬火變形也越大，工件容易變形開裂。使用冷卻較為緩和的淬火介質，其熱應力就相對較小。所以選擇油冷。

4.1.8 淬火方式

80°C油冷，選用2號普通淬火油油淬 2號普通淬火油的冷卻能力見 表 4.4

由于零件尺寸較小，油淬可以達到淬火臨界冷卻速度，并且油淬操作簡單，經濟，易于操作；淬火過程中Ms點已經進入對流階段，低溫區(qū)冷卻能力遠小于水，可以減少工件應力的產生，減少由于內應力產生的變形和開裂。

表4.4 2號普通淬火油的冷卻能力[5]

冷卻介質 2號普通淬火油

特性溫度 633

特性時間 2.25

800～400℃冷卻/s

3.15

800～300℃冷卻/s

4.55

4.1.9 淬火后組織

馬氏體＋殘余奧氏體 4.1.10 淬火后硬度

淬火后組織為馬氏體＋殘余奧氏體，具有較高的硬度，硬度可達50～56HRC，經過回火處理后可以滿足零件的性能要求。 4.1.11 淬火工藝曲線

淬火工藝曲線見圖 4.1

圖 4.1淬火工藝曲線

4.2 50CrVA的中溫回火工藝

4.2.1 回火目的

中溫回火，使鋼獲得最高的彈性極限。 4.2.2 熱處理設備

選用RX3系列950℃箱式電阻爐，電阻爐參數(shù)見 表 4.5。

說明：適用于中，小型工件成批量生產�？蛇M行退火，淬火和高溫及低溫回火等熱處理操作。新型結構爐襯保溫性好，爐襯變薄，重量減輕，有效的減少了爐襯的散熱和蓄熱損失，降低了空載功率，縮短了空爐升溫時間。 裝爐方式：200件/爐，用專用夾具夾緊，用裝具分層擺放

表4.5 RX3-30-9Q 950℃箱式電阻爐

電源

型號 RX3-30-9Q

額定功率

相數(shù)

30(KW)

3

電壓 380(V)

950℃ 額定溫度

mm) 760×360×310

[6]

工作空間尺寸(mm×

4.2.3 回火溫度

圖 4.2 50CrVA材料力學性能于回火溫度關系曲線

回火溫度：480±10℃。

中溫回火使鋼獲得最高的彈性極限，鋼的彈性極限往往在回火溫度為200～400℃之間時出現(xiàn)極大值。在350～500℃范圍內的中溫回火就是利用這一特征，碳素彈簧鋼的回火取此溫度范圍的下限，合金彈簧鋼的回火取此溫度范圍的上限，因為合金元素提高了鋼的回火抗力。根據(jù)50CrVA材料力學性能于回火溫度關系曲線，為保證材料符合力學性能要求選擇溫度范圍為400～500℃。

所以回火溫度取480±10℃

4.2.4 加熱方式

用空氣電阻爐采取到溫加熱方式，可以減少工件加熱時間，回火后硬度下降較小

4.2.5 加熱介質

加熱介質：空氣 4.2.6 保溫時間

依據(jù)表4.6保溫時間約為35min，由于考慮到隨爐加熱的夾具和裝具，故選定保溫時間為60min。

保溫時間：60min 依據(jù)：參見表4.6

表4.6 硅錳和鉻釩彈簧鋼在回火溫度為400～520℃時的保溫時間

材料直徑/mm 保溫時間/min

≤10 25～35

10～15 30～35

15～20 40～45

20～25 50～60

25～42 70～90

[7]

4.2.7 冷卻方式 出爐空冷。 4.2.8 回火組織

回火屈氏體＋極少量殘余奧氏體 4.2.9 硬度

硬度46～51HRC 4.2.10 回火工藝曲線

回火工藝曲線見圖 4.2

圖 4.2 回火工藝曲線 4.3 總的熱處理工藝曲線

熱處理總工藝曲線見 圖

4.3

圖 4.3 熱處理總工藝曲線

4.4 熱處理工藝的檢驗

4.4.1 試驗設備

① HR-F洛式硬度計。

主要參數(shù)：實驗力：1500N；壓頭類型：金剛石圓錐120℃；實驗力保持時間：

6-99s，可設置；測試硬度范圍20-70HRC。 ② 金相顯微鏡 4.4.2 檢驗操作

① 硬度的檢驗：選取三點用金剛石壓頭進行硬度測試，取三次測量的平均值。

② 金相組織檢驗：試樣制備：選取試樣橫截面切取，夾具夾持進行拋光，50%鹽酸水溶液加熱70℃左右進行腐蝕，用20%酒精進行清洗，再吹干。試樣觀察：在金相顯微鏡下進行觀察試樣的金相組織，為回火屈氏體組織，符合工件熱處理組織要求。

5 熱處理工序中材料的組織及性能

5.1 淬火工藝材料中的組織及性能

(1) 正常加熱冷卻：工件加熱到860℃后珠光體轉變?yōu)閵W氏體，保溫時組織不變，晶粒細化，出爐油冷至室溫時得到馬氏體+殘余奧氏體，具有較高的硬度。

(2) 加熱溫度不足時，加熱后組織為奧氏體+鐵素體，室溫后組織為馬氏體+鐵素體，硬度不足，塑性大。

(3) 加熱溫度過高時：加熱后組織為（粗大）奧氏體，室溫后組織為（粗大）馬氏體，脆性太大，易斷裂。

(4) 冷卻速度過大時，組織為馬氏體，由于晶粒不均勻，性能較差，容易開裂和變形。

(5)冷卻速度不足時，組織為馬氏體+貝氏體。硬度和強度不高，塑性較大。

5.2 回火工藝材料中的組織及性能

(1) 正常加熱冷卻：加熱溫度為時，則加熱后組織為馬氏體，回火保溫足夠時間后組織為回火屈氏體，彈性性能很大提高，硬度和強度適中。

(2) 加熱溫度不足時，加熱后組織為馬氏體+碳化物（大量），室溫后組織為回火馬氏體。 硬度偏高。

(3) 加熱溫度過高時，得到由鐵素體和彌散分布于其中的細粒狀滲碳體組成的回火索氏體組織�；鼗鹚魇象w的塑性和韌性比較高，彈性不足。

6 常見缺陷及防止方法

50CrVA彈簧鋼熱處理常見缺陷及防止方法參考表 6.1[5] 注：

1.操作要求嚴格執(zhí)行熱處理操作規(guī)范 2.熱處理嚴格按照工藝執(zhí)行 3.其他缺陷產生原因另行分析

表6.1 50CrVA彈簧鋼熱處理常見缺陷及防止方法

常見缺陷

產生原因

防止方法

硬度不足，彈性低

1嚴格執(zhí)行工藝，控制好淬火溫度和

1淬火溫度過高，殘留奧氏體過多

保溫時間

2淬火加熱表面脫碳

2.鹽浴爐要充分及時脫氧，或采用

保護氣氛、真空熱處理

1.產生回火脆

1用快速冷卻消除回火脆 2.嚴格控制淬火溫度和保溫時間 1.用專用夾具進行定型回火

1.內應力大

脆性大

2.過熱

變形

2.殘余奧氏體過多

2.延長回火時間 3多次回火

1.嚴格執(zhí)行熱處理工藝，嚴格控制加

1.淬火加熱速度過快

熱溫度和保溫時間，使用合適淬火介

淬火開裂 2.冷卻過快，淬火介質不當

質

3.加熱溫度過高，保溫時間過長

1.原材料脫碳超標

1.嚴格原材料復檢 2.鹽浴爐充分及時脫氧 1.鹽浴爐及時充分脫氧

1.鹽浴爐脫氧不良，或帶硝鹽

2.及時清理殘鹽

表面脫碳或元素貧化

2.淬火加熱的鹽浴脫氧不充分

表面腐蝕 2.沒有及時清理殘鹽

3.零件熱處理前表面清洗潔凈

3.零件表面不潔凈

4.熱處理后及時鈍化和烘干

7. 彈簧淬火及回火熱處理夾具和裝具

7.1 彈簧淬火及回火熱處理夾具

圖7.1 彈簧淬火和回火夾具

圖7.2 淬火的夾具和入爐方式示意圖

圖7.3彈簧回火裝具

8 40Cr爐用結構件（爐體連接板）的滲鋁熱特殊熱處理

8.1零件圖

圖8.1加熱爐爐體連接板

8.2 性能要求：

滲層厚度：0.35mm

除滿足一般力學性能外，要求組織均勻，有合理的組織穩(wěn)定性，去除內應力，抗高溫氧化及熱腐蝕。

8.3 零件用途：

加熱爐爐體連接板

8.4工作條件：

工作在較高溫度環(huán)境中，單位面積上承受的載荷較低，但易高溫氧化。

8.5材料的選擇

40Cr是常用的構件鋼，價格低廉。能夠滿足做爐用結構件的力學性能要求，

并且能夠在560℃左右的溫度環(huán)境中持續(xù)工作，對其表面進行滲鋁處理，可延長其使用壽命。

表8.1 40Cr鋼的化學成分（GB/T3077-1990）ω/%

C 0.37～0.44

Si 0.17～0.37

Mn 0.50～0.80

Cr 0.80～1.10

[8]

8.6 工藝流程:

下料→焊接→熱浸滲鋁（代替退火）→檢驗

8.7 滲鋁工藝設計

8.7.1 滲鋁的目的：

1.表面滲鋁，防熱腐蝕，抗高溫氧化

2.均勻組織，清除焊接內應力 8.7.2 設備的選擇：

表8.2 外熱式坩堝浴爐的基本尺寸

加熱溫度℃

≤900

工作空間尺寸mm ?400×600

浸劑：90%鋁粉+10%鐵粉 裝爐方式：20件/爐 8.7.3 溫度的選擇：

根據(jù)圖8.2 滲層厚度與溫度的關系曲線，選加熱溫度：780℃

滲層厚度/mm

加熱溫度/t

圖8.2 滲層厚度與溫度的關系曲線 8.7.4 熱浸時間：

根據(jù)圖8.3 滲層厚度與保溫時間的關系曲線可知，保溫時間應大于15min.熱浸時間增加，滲層厚度增加，時間超過12min滲層厚度增加緩慢，因為熱浸時間增加，鋼自身溫度上升反吸附能力增強。若要達到0.35mm滲層厚度，應適當延長保溫時間。

所以選擇保溫時間為：40min

滲

層厚度/mm

保溫時間/min

圖8.3 滲層厚度與保溫時間的關系曲線

8.7.5 冷卻方式：

空冷

8.7.6 滲鋁后的組織：

珠光體+少量鐵素體 8.7.7 滲鋁工藝曲線

圖8.4 滲鋁工藝曲線

8.7.8 檢驗

為檢查滲層厚度是夠達到0.35mm技術要求，對工件進行金相組織檢查。并對其內部組織進行檢查。

9 熱處理工藝課程設計的的見解和體會

通過三周的課程設計，我充分利用大學期間學的知識和來自圖書館及網(wǎng)上資料，對熱處理的知識有了全新的理解和掌握，使我能夠將我學過的知識整體結合起來，讓我從大量的課程中鉆了出來，從更高的高度來看待我們的課程，使我的學習與實際聯(lián)系的更加緊密。

使我更有目的性而且將我以前搞不懂的東西更加清晰的展現(xiàn)在我的面前，讓我更加了解自己的知識的缺乏，使自己的學習更加有動力，而且我知道到了熱處理是一個很有技術含量的東西 ，這個過程也是使我鍛煉自己動手能力的一個很好的機會，尤其是在自己動手解決問題的方面。

熱處理工藝課程設計讓我學到很多專業(yè)知識，動手能力也得到提高，為我以后走進工廠做好了準備！

參考文獻

[1] 熱處理技術數(shù)據(jù)手冊/樊東黎等主編.—2版.—北京：機械工業(yè)出版社，2006.4 [2] 熱處理工程師手冊/樊東黎等主編.—2版.—北京：機械工業(yè)出版社，2004.9 [3] 吉澤升. 熱處理爐. 哈爾濱工業(yè)大學出版社，2001.5 [4] 熱處理工程師手冊，機械工業(yè)出版社出版，2004.9

[5]《實用熱處理》編寫組.實用熱處理.湖南人民出版社，1974.11 [6] 吉澤升. 熱處理爐. 哈爾濱工業(yè)大學出版社，2001.5

[7] 熱處理工程師手冊/樊東黎等主編.—2版.—北京：機械工業(yè)出版社，2004.9 [8] 熱處理技術數(shù)據(jù)手冊/樊東黎等主編.—2版.—北京：機械工業(yè)出版社，2006.4

【熱處理工藝設計】相關文章：

熱處理工藝在汽車金屬部件加工中的應用04-28

熱處理-電鍍車間沖洗工藝改進及廢水綜合處理04-28

彈頭用1420 Al-Li合金熱處理工藝研究04-26

實芯焊絲拉拔過程中的熱處理工藝介紹04-27

船舶工藝孔的設計04-27

熱處理知識11-11

K4169合金整體導向環(huán)精鑄技術及熱處理工藝研究04-27

工藝設計崗位職責02-23

貯氣筒支架沖壓件工藝優(yōu)化及工藝設計05-02

機務車輛段改造的工藝設計04-27